管式换热器m3/kg pg—扩散管出口混

　　第4章_混合式热交换器(1)_院校资料_高等教育_教育专区。4 混合式热交换器 混合式热交换器是冷、热流体直接接触进行 传热。这种传热方式避免了传热间壁及其两 侧污垢的热阻。只要流体间接触情况良好， 就有较大的传热速率。 按用途分： 1. 冷水塔（或称冷却

　　4 混合式热交换器 混合式热交换器是冷、热流体直接接触进行 传热。这种传热方式避免了传热间壁及其两 侧污垢的热阻。只要流体间接触情况良好， 就有较大的传热速率。 按用途分： 1. 冷水塔（或称冷却塔） 2. 气体洗涤塔（或称洗涤塔） 3. 喷射式热交换器 4. 混合式冷凝器 4.1 冷却塔 4.1.1 冷水塔的类型和构造 冷却塔通过热水在塔内喷淋，与周围空气进行热交换 (包括显热交换和水蒸发潜热交换)，使水温度降低。 自然通风冷却塔 图4.1 各种湿式冷水塔示意图 1 配水系统；2 淋水装置；3百叶窗；4 集水池； 5 空气分配区；6 风机；7 风筒；8 收水器 湿式冷却塔结构示意图 干式冷却塔结构示意图 冷水塔，一般包括如下几个主要部分： 1. 淋水装置：又称填料，作用在于将进塔的热水尽可能 形成细小的水滴或水膜，以增加水和空气的接触面积， 延长接触时间，增进水气之间的热质交换。根据水呈现 的形状分为点滴式、薄膜式及点滴薄膜式三种。 2. 配水系统：将热水均匀地分配到整个淋水面上，使淋 水装置发挥的冷却能力。常用的有槽式、管式和池 式三种。 3. 通风筒：冷水塔的外壳，气流的通道。作用在于创造 良好的空气动力条件，将湿热空气排出，减少或避免湿 热空气回流。自然通风冷水塔一般很高，有的达150 m以 上；机械通风冷水塔一般在10 m左右。 1. 吸声措施：吸声材料 及吸声栅。 2. 减速装置。 3. 电机。 4. 风机。 5. 旋转布水器：铝合金或 玻璃钢布水管，装有收水 板，克服飘水现象。 6. 填料：改性PVC余波 片，阻力小，阻燃。 7. 吸声设施：吸声材料 及吸声栅。 8. 支架。 9. 下塔体：可配溢水， 排污，自动给水管。 10. 进风窗。 11. 上塔体。 4.1.2 冷水塔的工作原理 ☆水蒸发产生的传热量： Qβ = γ βp (p″ – p)F γ—汽化潜热，kJ/kg； βp—以分压差表示的传质系数，kg/(m2·s·Pa) ☆水和空气温度不等导致接触传热：Qα =α(t – θ)F α—接触传热的换热系数，kW/(m2·℃) ☆当水温高于气温时，Qβ 和Qα都是由水向空气传热， 水放出总热量为：Q=Qβ +Qα → 水温下降 ☆当水温下降到等于空气温度时，Qα =0 这时Q=Qβ → 蒸发散热Qβ仍在进行 当水温下降到低于气温时，Qα 为空气流向水， 水放出热量为：Q=Qβ – Qα ☆当水温下降到某一程度，空气传向水的Qα 等于水传向 空气的Qβ，这时：Q=Qβ – Qα =0 ★此时水温为水的冷却极限，此冷却极限与空气湿球温 度(τ)近似相等。水出口温度越接近 τ，所需冷却设 越庞大，故生产中要求冷却后的水温比 τ 高3~5 ℃。 ☆水温冷却到极限 τ 时，Qα 和Qβ 之间的平衡可表示为： α(θ – τ)F = γ βp (pτ″ – p)F p″τ —温度为 τ 时的饱和水蒸气压力，Pa； ☆为推导和计算方便，分压力差可用含湿量差代替，βp 应以含湿量差表示的传质系数 βx代替，故Qβ可写成： Qβ = γ βx (x″ – x)F ☆Qα 和Qβ 间的平衡：α(θ – τ)F = γ βx (xτ″ – x)F βx —以含湿量差表示的传质系数，kg/(m2·s)； xτ″ —与 τ 相应的饱和空气含湿量，kg/kg； x—空气的含湿量，kg/kg。 ☆水在塔内的接触面积F：薄膜式中取决于填料的表面 积；点滴式中取决于流体的自由表面积；具体确定此 值十分困难。对某特定淋水装置，一定量的淋水装置 体积相应具有一定量的面积，称为淋水装置的比表面 积，以α (m2/m3)表示。实际计算改用淋水装置体积以 及与体积相应的传质系数 βxv 和换热系数 αv，于是： βxv = βx a，kg/(m3·s)；αv = α·a，管式换热器kW/(m3·℃) ☆总传热量为：Q =αv (t – θ)V+ γ βxv (x″–x)V 4.1.3 冷水塔的热力计算 1）迈克尔焓差方程 取逆流塔中某一微段dZ，设该微 段内的水气分布均匀。 ☆进入微段的总水量为L，其水 温为t+dt，经热质交换，出水温 度为t，蒸发掉的水量为dL。 ☆进入微段的空气量为G，气温 为 θ，含湿量为 x，焓为 i 。与 水进行热交换后温度、含湿量及 焓分别为θ+dθ、x+dx、i+di。 ☆接触传热与蒸发散热量之和： dQ=α(t–θ)αAdZ+γβx(x″–x)αAdZ 图4.9 逆流式冷水塔中的冷却过程 或：dQ=[α /βx t+rx″) –(α /βxθ+rx)]βx aAdZ 式中：a—填料的比表面积，m2/m3； A—塔的横截面积，m2； Z—塔内填料高度，m； x″、x—水温t下的饱和空气 含湿量及与水接触的空气含湿量，kg/kg。 代入：路易斯(Lewis)关系：α /βx =cx (cx为湿空气比热) 含湿量x的湿空气焓 ix =cx θ+rx，水面饱和空气 层 (温度等于水温t) 的焓 i″= cx t +rx″， 得： dQ = βx (i″– i)aAdZ (4.6) 此即迈克尔焓差方程，表明塔内任何部位水、气间 交换的总热量与该点水温下饱和空气焓 i″与该处 空气焓 i之差成正比。该方程可视为能量扩散方程， 焓差正是这种扩散的推动力。 2) 水气热平衡方程 在没有热损失情况下，水所放出的热量等于空气 增加的热量。微段dZ内水所放出的热为： dQ=Lc(t+dt) – (L–dL)c t =(Ldt+tdL)c (4.7) 其中c为水的比热。而空气在该微段吸收的热为 dQ=G di (4.8) 因而：G di = c(Ldt+tdL) (4.9) 式中右边项为水温降低 dt 放出热量，第2项为 蒸发dL水量所带走热量，与项相比此项较小， 为简化计算，将其影响考虑到项中，将项 乘以系数1/K，得： G di = c L dt /K 为该微段热平衡方程 (4.10) 3) 计算冷水塔的基本方程 综合迈克尔焓差方程(4.6)和热平衡方程(4.10)： βx (i″– i)αAdZ=(cLdt) /K 对此进行变量分离并加以积分： (4.17) c K t2 dt t1 ii z αA αAZ 0 βx L dZ βx L (4.18) 式(4.18)是在迈克尔方程基础上，以焓差为推动 力进行冷却时，计算冷水塔的基本方程，若以N 代表该式的左边，即： N c t2 dt K t1 ii (4.19) 称N为按温度积分的冷却数，简称冷却数，它是 一个无量纲数。再以N′表示式(4.18)右边部分： N′= βx α A Z /L (4.20) ☆N′为冷水塔特性数，表示水温从t1 降到t2 所需要的 特征数数值，它代表着冷却任务的大小。(i″–i )指水 面饱和空气层与外界空气的焓之差，此值越小，水 的散热就越困难。所以它与外部空气参数有关。 ☆在气量和水量之比相同时，N值越大，表示要求散 发的热量越多，所需淋水装置的体积越大。 ☆βx反映了淋水装置的散热能力，因而特性数反映了 淋水塔所具有的冷却能力，它与淋水装置的构造尺 寸、散热性能及水、气流量有关。 ☆冷水塔的设计计算，就是要求冷却任务与冷却能 力相适应，即N=N′，以保证冷却任务的完成。 4) 冷却数的确定 图4.11 辛普逊积分法求冷却数 5) 特性数的确定 为使实际应用方便，常将式(4.20)定义的特性数改写成 N′ = βxV V /L (4.25) 6) 换热系数与传质系数的计算 在计算冷水塔时要求确定换热系数和传质系数。假定 热交换和质交换的共同过程是在两者之间的类比条件 得到满足的情况下进行，由相似理论分析，换热系数 和传质系数之间应保持一定的比例关系。此比例关系 与路易斯关系式的结果一致。 α /βx = cx 冷水塔计算中，cx 一般采用1.05 kJ/(kg·℃)。 7) 气水比的确定 ☆气水比 (λ) 指冷却每kg水所需的空气数，气水比越大， 冷水塔的冷却能力越大，一般情况下可选 λ=0.8~1.5。 ☆由于空气焓i与λ有关，因而冷却数也与λ有关。同时特性 数也与λ有关，因此要求被确定 的λ能使N=N′。 ☆设几个不同λ算出不同的冷却 数N，作右图的N~λ曲线。 在同一图上作出填料特性曲线 N′~λ曲线，交点P所对应的气 水比 λP 就是所求的气水比。 ☆P点称为冷水塔的工作点。 图4.15 气水比及冷却数的确定 4.1.4 冷水塔的通风阻力计算 求得阻力后选择适当的风机 (对机械通风冷却塔) 或确定自然通风冷却塔的高度。 1) 机械通风冷却塔 空气流动阻力包括由空气进口之后经过各个部位 的局部阻力。各部位的阻力系数常采用试验数值 或利用经验公式计算。 2) 自然通风冷水塔 自然通风冷水塔的阻力必须等于它的抽力，由此 原则可确定空气流速和塔筒高度。 抽力： Z = H0 g (ρ1 – ρ2 ) 阻力： ΔP = ξ ρm wm2 /2 Pa (4.26) Pa (4.27) 表4.1 冷水塔各部位的局部阻力系数 部位名称 进风口 导风装置 淋水装置处气流转弯 淋水装置进口气流突然收缩 淋水装置 淋水装置进口气流突然扩大 配水装置 收水器 风机进风口 (渐缩管形) 风机扩散口 气流出口 局部阻力系数 ξ1＝0.55 ξ2＝(0.1+ 0.000025qw)l ξ3＝0.5 ξ4＝0.5(1- f0 /fs) ξ5＝ξ0(1+Ksqw)Z ξ6=(1- f0/fs)2 ξ7＝[0.5+1.3(1-fch /fs)2]·(fs /fch)2 ξ8＝[0.5+2(1-fg /fn)2]·(fg /fn)2 ξ9 ξ10 ξ11＝1.0 说明 qw—淋水密度；m3/(m2·h)， l—导风装置长度，m，对逆流塔取 其长度的一半，对横流塔取总长。 f0—淋水装置有效截面积，m2； fs—淋水装置总截面积，m2。 ξ0—单位高度淋水装置阻力系数； Ks—系数，可查有关手册； Z—淋水装置高度，m。 fch—配水装置中气流通过的有效截 面积，m2。 fg—收水器有效截面积，m2； fn—收水器的总面积，m2。 可查文献[8] 可查文献[7] 冷却塔标准设计工况参数_国标7190—1997 冷却塔 设计气 象条件 大气压力：p =100375 Pa (753mmHg) 干球温度：θ =31.5℃ 湿球温度：τ =28℃ (方形和普通型为27℃) 类 型 进塔水温℃ 出塔水温℃ 1.标准型 37 32 冷却塔 2.中温型 43 33 设计参 数 3.高温型 60 35 4.普通型 37 32 5.大型塔 42 32 冷却塔参数 参 数 冷却水量 高度 外径 风机直径 风 量 电机功 型号 m3/h mm mm mm m3/h 率kW DBNL4—20 20 1824 1460 800 12 0.8 DBNL4—30 30 1995 1730 930 14300 0.8 DBNL4—40 40 2342 1912 1200 18000 1.1 DBNL4—50 50 2842 1912 1200 21500 1.1 DBNL4—60 60 2830 2215 1 28000 1.5 DBNL4—70 70 3080 2215 1 32300 1.5 DBNL4—80 80 3094 2629 1600 32900 2.2 DBNL4—100 100 3344 2629 1600 43 2.2 DBNL4—200 200 3803 3732 2 94300 5.5 DBNL3—300 300 4085 4347 2800 134300 7.5 DBNL4— 4473 5134 3 187 11.0 DBNL4—500 500 4868 6044 3800 242000 15.0 DBNL4—600 600 5219 6746 4200 280000 15.0 DBNL4—700 700 5719 6746 4200 302200 18.5 DBNL4—800 800 5589 7766 5000 393500 18.5 DBNL4—900 900 6089 7766 5000 408000 22.0 工况：湿球温度τ=28℃；?t=5℃，t1 =37℃、t2 =32℃；?t=8℃，t1 =40℃、t2 =32℃； ?t =10℃，t1 =43℃、t2 =33℃；?t=20℃，t1 =55℃、t2 =35℃；?t=25℃，t1 =60℃、t2 =35℃ 4.1.5 冷水塔的设计计算 [例4.1] 4.2 喷射式热交换器 4.2.1 喷射式热交换器的一般问题 喷射式热交换器是一种以热交换为目的的喷射器，它和 其他喷射器一样，是使压力、温度不同的两种流体相互 混合，并在混合过程中进行能量交换的一种设。 按照被混合的流体的不同，管式换热器喷射式热交换器中可以是汽 －水之间的热交换，水－水之间的热交换，汽－汽之间 的热交换等等。主要部件有：工作喷管、引入室、混合 室和扩散管。 图4.18 喷射式热交换器原理图 A 工作喷管；B 引入室；C 混合室；D 扩散管 B 工作流体 (Po) A 被引射流体 (Ph) Po Ph C D 混合流体 (Pg) Pg 工作流体通过喷管的膨胀，使势能转变为动能，以很 高的速度从喷管喷出，并将压力较低的流体(被引射 流体)吸到引入室内；工作流体与被引射流体混合后 的混合流体速度渐趋均衡，动能相反地转变为势能， 然后送给用户。 被引射流体质量流量 喷射系数 u = 工作流体质量流量 喷射式热交换器优点：提高被引射流体压力不直接 消耗机械能，结构简单。 ☆水－水喷射式热交换器可将高温水与部分低温水 混合，得到一定温度的混合水，供室内采暖。 ☆汽－汽喷射式热交换器用来提高低压废气的压力， 使工业废气得到回收，在凝结水回收系统中可借 助它使二次蒸汽得以利用。 ☆汽－水型和水－汽喷射式热交换器都可作为一种 紧凑的冷凝器来使用。尤其是水－汽型，用于制 糖、乳品加工等，不仅可使蒸发装置的二次蒸汽 冷凝，还可制造真空排除少量的不凝性气体。 喷射系数 u＝Gh /Go Gh －被引射流体；Go －工作流体； Gg －混合流体 质量 Go + Gh = Gg 守恒 (1+u) Go = Gg 能量 守恒 io +uih =(1+u) ig u io ig ig ih io +uc th =(1+u)c tg to +uth =(1+u)tg u to tg tg th 4.2.2 汽水喷射式热交换器 图4.19 汽水喷射式热交换器工作原理 动量方程： fp fh φ2(Gowp+Ghwh)–(Go+Gh)w3=p3 f3+ f3 pdf –(pp fp+ph fh) (4.35) ☆ Ⅰ-Ⅰ和Ⅱ-Ⅱ截面之间作用于混合室入口段的圆锥形 壁面上的冲量积分为： f p fh f3 pdf =ph(fp + fh – f3 ) ☆将上述假设代入式(4.35)，并考虑 u=Gh /Go，可得： φ2Gowp –(1+u)Gow3=f3(p3 – ph ) (4.36) ☆水在混合室出口处的流速：w3=(1+u)Govg /f3 m/s (4.37) ☆混合室出口处混合水的压力： p3 = pg –φ32 w32/(2vg)， 式中：vg—混合水的比容，m3/kg； pg—扩散管出口混合水的压力，Pa； φ3—扩散管的速度系数。 ☆喷管出口处的蒸汽流速：wp=φ1 2(io ip ) 103 Pa (4.38) m/s (4.39) 蒸汽通过缩扩喷管的流量： 2 Go,max f1 2 k 2 k 1 po k 1 k 1 vo kg/s (4.40) 将式(4.37)~(4.40)代入式 (4.36)，经整理后得到汽－水 喷射式热交换器的特性方程： pg – ph = φ1φ2 f1 / f3 4A 103 po vo io ip –(2–φ32)A vg(1+u)2(po /vo )(f1 /f3 )2 (4.41) 2 式中： A k 2 k 1 ，对干饱和蒸汽，k=1.135，则A=0.202 k 1 k 1 pg –ph=Δpg，为蒸汽水喷射式热交换器产生的压力差即扬程。 根据经验数值，推荐φ1=0.95，φ2=0.975，φ3=0.9。用于供热系统， 可认为vg=vh=0.001 m3/kg，上式成为： Δpg 26.33 f1 f2 po vo (io ip ) 0.238 103 f1 f2 2 po vo (1 u)2 (4.42) 极限工作状态及其计算 汽－水喷射式热交换器中，喷射系数过小或过大都不能保 证喷射器的正常工作。 ☆喷射系数过小时，水温可提高到混合室压力相应的饱和 温度，这样会造成没有足够的水来凝结进入的蒸汽而使喷 射器工作遭到破坏，这决定了小喷射系统umin。 ☆喷射系数过大时，被引射水的流量过多，混合室中的水 温要降低；同时混合室中水的流速增大，而水的压力要降 低。当水的流量增加到一定值时，混合室入口截面上的压 力p2要降到被加热水温 tg 相对应的饱和压力pb，而引起混 合室中水的沸腾，这个状态决定了喷射系数umax。 ☆因此在设计喷射器时，应该检验喷射系数是否在umin 和umax的范围之内。 混合室始端水压 p2 取决于被引射水由于工作蒸汽 和被引射水之间的动量交换而获得的速度。 可用伯努利方程确定： p2=ph –w22/(2φ42 vh) =ph –w32/(1.7vh ) Pa (4.44) 式中：φ4—混合室入口段的速度系数，一般φ4=0.925； vh—被引射水的比容，m3/kg。 ☆混合室入口处水的流速 w2值为： w2=vh(Go+Gh ) /f3=(1+u) (Govh ) /f3 ☆将式 (4.45) 代入式 (4.44) 得： m/s (4.45) p2=ph – (1+u)2 (Go2vh ) /(1.7f32 ) Pa (4.46) ☆喷管的流量Go也可写成： k1 Go f1 k 2 k 1 po k 1 vo kg/s (4.47) ☆于是： k1 p2 ph - f12 k k 2 1 k 1 1.7f 2 3 po vo vh 1 u2 Pa (4.48) ☆以k=1.135，vh=0.001m3/kg代入，有： p2=ph –0.237*10-3 (po /vo) (f1 /f3)2 (1+u)2 Pa (4.49) 按式(4.43)和(4.49)，可求出不同喷射系数时的tg和p2，管式换热器 以及与tg相对应的饱和压力pb。将p2=f(u)及 pb=f(u) 绘于同一图上，它们的交点即表示umax和umin， 具体解法见例4.2。 喷射器几何尺寸的计算 ☆喷管临界直径d1可由下式计算：d1 2.88 Gov1 io i1 mm (4.50) 式中：v1—蒸汽在喷管中处于临界压力时的比容，m3/kg； i1—蒸汽在临界压力时的焓，kJ/kg。 ☆喷管的出口面积： f p Gov p 3600w p 106 mm (4.51) ☆喷管出口直径： d p 2.88 Gov p io ip mm (4.52) 式中：vp—蒸汽在喷管出口压力Pp时的比容，m3/kg。 ☆喷管渐扩部分的长度： Lk 其中θ为扩散角，一般取6~8° dp 2tg d θ 2 1 (4.53) ☆混合室直径d3，可由截面比f1 /f3 加以确定， 其中 f1为喷管的临界截面积：f1 混合室长Lh，一般取Lh=(6~10)d3 Gov1 3600w1 106 mm2 (4.54) 汽水喷射热交换器的设计计算 [例4.2] 4.2.3 水水喷射式热交换器 图4.26 水水喷射式热交换器的工作原理 动量方程 对圆筒形混合室而言，由截面Ⅱ—Ⅱ、Ⅲ—Ⅲ得到： φ2(Gowp +Ghw2 )–(Go+Gh )w3=(p3 – p2 ) f3 (4.56) 认为工作流体与被引射流体在进混合室前不相混合，因 而工作流体在混合室入口处所占面积与喷管出口面积 fp 相等。该假定对 f3 /fp ≥4 时具有足够的准确性。因而被引 射流体在混合室入口截面上所占面积：f2 =f3 – fp 工作流体流量应为：Go = φ1 fp 2(po - ph ) vp (4.57) 由于引入室中被引射水流速wh和混合室流体出扩散管的 流速wg都相对较低，可忽略。根据动量守恒，被引射流 体在混合室入口截面处的压力p2与混合流体在混合室出 口截面处的压力p3可表示为： 2 p2 ph w2 φ4 2vh Pa (4.58) p3 pg (φ3 w 3 2v g )2 Pa (4.59) 水喷射器中，工作流体与被引射流体都是非弹性 流体，因而各截面处的水流速可用连续性方程： wp Gov p fp φ1 2v p (po ph ) m/s (4.60) w2 uGovh f2 φ1uf p vh f2 2(po ph ) vp m/s (4.61) w3 (1 u) Govg f2 (1 u)φ1 f p vg f3 2(po ph ) m/s (4.62) vp 将以上各式代入式 (4.56)，经整理可得到 水喷射器的特性方程式： Δpg Δp p pg ph po ph φ12 fp f3 [2φ2 (2φ2 f3 φ42 f2 ) f pvh u2 f2v p (2 φ32 ) f pvg f3v p (1 u2 )] (4.63) 式中：Δpg=pg – ph —水喷射器的扬程，Pa； Δpp=po –ph —工作流体在喷管内的压降，Pa。 Δpg /Δpp称为喷射器的相对压降。上式表明：当给定 u值，喷射器扬程与工作流体的可用压降成正比。 在vg=vp=vh条件下，并取φ1=0.95，φ2=0.975，φ3=0.9， φ4=0.925时，特性方程简化为： Δpg f p [1.76 (1.76 1.05 f3 ) f p u2 1.07 f p (1 u2 )] (4.64) Δpp f3 f2 f2 f3 若将式中各截面比作如下变换： f3 f3 f3 fp ; f2 f3 fp f3 fp 1 fp fp 1 f2 f3 fp f3 fp 1 则式(4.64)变为： Δpg 1.76 1.76 u2 1.05 u2 1.07( 1 u )2 Δpp f3 fp f3 ( f3 1) fp fp ( f3 1)2 fp f3 f p (4.65) 可见，水喷射器的特性 Δpg f(u, f3 ) ，而不决定于它 Δp p fp 的尺寸。如果尺寸不同，但截面比 (f3 /fp) 相同，就具有相同的特性， Δpg Δp p f(u) 。因而，(f3 /fp) 是水喷射器的几何相似参数。 截面比与可达到的参数 选择截面比，以保证在工作流体压降(Δpp)和喷射 系数(u)给定情况下，使它具有的扬程(Δpg)。 ☆因为 Δpg f(u, f3 )，截面比可根据特性方程 Δp p fp (4.65)求偏微分求得： Δpg f3 Δpp 0 fp ☆喷射系数u一定时，(Δpg /Δpp )是 ( f3 /fp)的一元函数， 可以计算出截面比 ( f3 /fp )zj以及可产生的 相对压降 (Δpg /Δpp)max， 见下表4.6 表4.6 (Δpg /Δpp)max、(f3 /fp )zj与u之间的关系 u 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 1.4 1.6 1.8 2.0 2.2 (Δp /Δp ) g p max 0.48693 0.36725 0.29301 0.24190 0.20457 0.17613 0.15378 0.13580 0.12107 0.10874 0.09834 (f3 /fp)zj u 1.9 2.6 3.2 3.8 4.5 5.2 5.9 6.7 7.5 8.3 9.2 2.4 2.6 2.8 3.0 3.2 3.4 3.6 3.8 4.0 4.2 4.4 (Δp /Δp ) g p max 0.08946 0.08181 0.07514 0.06931 0.06415 0.05958 0.05550 0.05184 0.04855 0.04557 0.04186 (f3 /fp)zj 10.1 11.0 11.9 12.9 14.0 15.0 16.1 17.2 18.4 19.6 20.8 几何尺寸的计算 ☆喷管出口截面积由下式计算： f p Go φ1 vp 2 Δpp m2 (4.66) ☆喷管出口截面与圆筒形混合室入口截面 之间的距离 Lc 为： Lc=(1.0~1.5) d3 (4.67) 式中：d3—圆筒形混合室的直径，可根据(f3 /fp)zj 及 fp求得 f3之后求出。 ☆圆筒形混合室长度Lh，建议取Lh=(6~10) d3； ☆扩散管的扩散角，一般取θ=6~8° 4.3 混合式冷凝器 混合式冷凝器作用在于使蒸汽与冷却水直接 接触过程中放出潜热而被冷凝，这种冷凝方 式只适用于冷凝液没有回收价值或者对冷凝 液纯净度要求不高的场合，例如单效或多效 蒸发装置二次蒸汽的冷凝。 混合式冷凝器的类型较多，现在广泛使用的 类型有如图4.28所示的几种。 图4.28 混合式冷凝器的类型
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